土坝

摘要： 通过对东边水库土坝防渗的分析比选论证,确定施工速度快、防渗效果好、既经济、施工方法又简单的多头小直径水泥土深层搅拌桩截渗墙作为土坝的垂直防渗措施,工程实践表明防渗效果比较理想。

摘要： 通过对东方红水库土坝渗流稳定计算分析,判断土坝的渗流稳定是否安全可靠,为水库的安全鉴定及除险加固、运行管理提供可靠的技术支撑。

摘要： 为分析水位快速升降对土坝结构稳定性的影响,进行物理模型试验。考虑了不同的水位升降、上游坝坡的坡度和坝体组成等条件,进行了大坝稳定性分析、变形分析和渗流分析。将物理模型试验结果与应力-变形分析结果进行了比较,结果表明:由于上游水位的升高,下游边坡的安全系数降低,在试验中,几乎所有的坝体形变都发生在下游;坝体的安全系数随大坝材料而变化;水位骤降增加了滑坡风险,表现为上游坝坡的安全系数显著降低;水位快速下降时的安全系数一般略高于上游水位快速上升时的安全系数。研究结果可为大坝工程设计提供理论参考。

摘要： 针对流田水库除险加固工程中的大坝渗流稳定问题进行现场渗漏检查,通过布设渗流压力监测断面进行渗流观测,结合加固前后计算大坝的渗流、分析其稳定性以及计算和分析坝坡的稳定性。数据显示,大坝加固后在不同的工况下渗流背水坡未溢出坡面,水力坡度均未达到允许坡降的下限值,大坝渗流是安全的;加固后大坝在正常运用条件下,各工况上下游坝坡抗滑稳定最小安全系数均满足规范要求,在非常运用条件Ⅰ下,上游坝坡抗滑稳定最小安全系数满足规范要求,大坝坝坡是稳定的。因此,加固后大坝渗流稳定,无异常渗流现象,坝体不会发生渗透破坏,大坝坝体安全。

摘要： 针对西坑水库存在的土坝渗漏问题,提出了几种比选方案,并通过比选采用了塑性混凝土防渗墙作为土坝的防渗技术措施。介绍了塑性混凝土防渗墙的几处设计要点,可为类似工程提供一定的参考和借鉴。

摘要： 复合土工薄膜作为防渗材料,是利用它的不透水性隔断土坝漏水通道,利用它的抗拉强度和延伸性承受水压力。因其优良的防渗性能,在水库防渗中被广泛应用。文章对此进行介绍。

摘要： 文章针对为数众多的经套孔冲抓回填黏土防渗心墙技术处理仍然存在渗漏隐患的中小型均质土坝,从当年建设条件和实际情况出发,分析拟定计算分析简图,借用《水力计算手册》相关公式建立三种可行组合的冲抓黏土心墙厚度(δ)和不同特征渗透系数比(K_(1)原均质土坝土体渗透系数/K_(2)冲抓黏土心墙的渗透系数)的心墙上游水深H;与相应心墙渗透坡降[J=(H_(1)-h)/δ]以及黏土心墙允许渗透坡降[J]等渗流计算参数之间的关系,并据以判断冲抓黏土心墙的渗透稳定。

摘要： 国内某水电站拦洪大坝由混凝土重力坝、土坝组合而成。以该工程为例,结合其结构特点、设计施工情况、运行性态等,对大坝可能遭遇的突发事件进行了详细的分析,明确了突发事件发生的可能性、特点及其对大坝安全的影响和后果严重程度,为编制水电站大坝运行安全应急预案或溃/垮坝应急预案提供依据。

摘要： 现有土坝渗漏分析方法以数值模拟分析方式为主,设计工作中通常会使用渗透压力图形开展相关设计工作,数值模拟和渗透压力图形分析方式易受分析区域大小的影响,且分析安全因素问题时局限性较大。为构建宏观至微观的土坝渗流分析方法,根据土坝实际渗流过程的复杂性,引入耗散结构、熵平衡等理论,从土坝生命周期中必然遇到的渗漏通道形成、渗透系数变化、周期性病险治理三个关键要素出发,围绕对土坝建成后不进行维护,长期使用是否会发生溃坝等问题,构建计算模型,定性定量分析证明了土坝渗漏通道形成的必然性、筑坝材料渗透系数用于控制土坝稳定性的合理性、土坝定期人为维护的必要性。基于以上三点分析证明成果,反向推导出使用耗散结构相关理论研究构建土坝渗漏通道形成周期、土坝稳定性量化控制指标、土坝病险治理周期模型的可行性。

摘要： 国外某大型水库于2016年12月底下闸封孔蓄水,经过4年运行,现场管理人员发现土坝沉降较大,坝顶表面出现一些裂缝。经过对水平位移及沉降量观测数据分析,位移值虽仍在增加,但增长速率逐步放缓,位移值在允许范围内,有趋于稳定的趋势。坝顶裂缝为表面裂缝,产生原因为土石坝存在一定的沉降,而坝顶路面水稳层为刚程结构,受局部不均匀沉降引起坝顶表面裂缝,对大坝安全运行无影响。

摘要： 南沟门水利枢纽大坝为均质土坝,位于陕北黄土高原南部,第四系上更新统黄土和中更新统黄土状壤土分布广泛,坝区周围土料储量丰富,但由于工程区气候干旱少雨,地下水埋深大,天然含水率远小于土料的最优含水率(15.0％～18.4％),最小值仅7.0％,且分布水平垂直分布不均匀,不符合设计要求和规范标准,不能直接用于坝体填筑,需要加水制备焖存后开采上坝.施工各工序降低土料损耗、控制工程施工成本显得尤为重要,本工程施工中采取措施提高了土料的利用率,在提高土料制备利用率上积累了经验,获得了较好的经济效益.

摘要： 裂缝是土坝震害中发现率最高的一种地震损害现象,它严重影响土坝结构的性能和功能.对汶川地震中均质土坝坝体开裂情况进行了统计分析.基于ABAQUS软件研发的并行计算集群平台和二维扩展有限元法,对均质土坝坝顶的初始裂纹扩展路径进行了模拟,结果表明:扩展有限元法对网格划分的要求比较高,网格须均匀,网格的疏密程度对计算的结果影响不大;输入地震动水平相同时,均质土坝坝项的初始裂纹越深,均质土坝裂纹的扩展也越深;随着输入地震动峰值加速度的增大,均质土坝裂纹的路径扩展越深,裂纹的扩展规律符合实际土坝坝顶的开裂情况,对土坝坝顶裂纹深度的判断和预测有一定的指导意义.

摘要： 彰湖水库王公庙土坝建成后,曾出现垂直裂缝,下游坝脚6处严重管涌,迎水坡和背水坡3处滑坡及多处塌陷,坝下输水涵管断裂及管外坝体机械管涌、塌陷等病险.经勘察分析,查明坝体、坝基及坝下输水涵管存在缺陷.

摘要： 以尼尔基右副坝工程填筑为例,介绍了土坝填筑压实质量的快速检测"三步检测法".rn 第1步，提前对土料场的黏土料进行快速检查含水率，其目的是控制允许上坝的土料质量，以确保土料易于压实合格。快速检测土料含水率的方法：在料场对土料的不同深度取多组代表性试样，采用酒精燃烧法，快速检测土料含水率，合格的土料方可允许上坝施工。一般来说，土的含水率在适合含水率范围内(w±2%)，采用常规规定的碾压参数（本工程规定土料摊铺厚度30cm，振动凸块碾，先静压1遍，振动压实8遍，再静压1遍，共10遍），即可达到合格（设计干容重1.62g/cm3）。反之，含水量偏大或偏小，超出了适宜范围的土料，只进行常规的碾压大都不能合格。含水量贪偏大，无法压实，需进行翻晒处理，直接影响了正常施工程序，耗时费力，增加成本；含水量偏小，必须增加碾压遍数到12-14遍才可能合格。rn 第2步，在经第一步的初步检查后，进行常规的环JJ法取样，在取样过程中进行目测、手感，以判断压实效果。目测、手感方法为：对于压实合格以上的土料，有镐刨或锹挖，都很困难，一镐只能挖深3～5cm，被切割土层的断面密实而且连续，出现细腻光滑的表面，用手掰土块，明显感觉具有一定的抗折力，土料之间胶结状态较好，这样的压实土料其压实度，多数可达到设计指标，可以初步认为压实合格。反之，如果镐刨很容易，一镐刨深5cm以上，甚至用锹即可插入，土层切割断面粗糙不连续，有蜂窝孔，容易用手掰碎，容易将土块捏成扁圆或土条，或者用脚跺踩压实表面能留下明显脚印，这样的土料可断定达不到设计压实指标，因此也没有必要做环刀法取样检查，而应该立即通知施工单位进行补压处理，直至目测判断合格才能做环J法取样试验。rn 第3步，快速计算出环刀法试样的湿密度，并采用第一步所测试的土料含水率来进一步判断土料是否压实合格，即：在试验室内快速称量环刀内土料的重量，计算出土料的湿容重（土料的湿容重=湿土质量用；刀容积，环刀的容积和重量都是预先称量并有记录），利用第1步所测的土料含水率，推算出该土料的干容重，干容重=湿容重／（1+含水率），看干容重是否合格便可作出决定，而不必等待试验的最终精确结果，可以节约大部分的检测时间。判定合格，就可通知现场监理进行检查，争取监理同意，允许继续连续施工，待试验室试验数据做出后，再填写质检报表，请监理签证，也就是将常规质量检查程序，变为“三步检测法”快速质检程序。

摘要： 冬季寒潮对土壤的冷缩作用容易使土壤发生裂缝，因此工程界很注意边坡保护层的设置。首要的问题是计算寒潮下土壤结冰的温度，本文求解热传导微分方程，推算出计算公式；融冰吸收热量，结冰放出热量，本文推算出融解热的计算公式。通过两个公式即可推算出保护层的厚度，平行坝坡差分为薄层,逐层利用热传导微分方程的基本解,叠加算出寒潮降低土层温度;寒潮浸入,又使土内含水结冰,放出冰融解热,进一步算出冻土温度和厚度,并以实例验算.

摘要： 宁夏长城水务公司负责建设及运行的水洞沟水库,原设计Ⅰ号主土料场因被规划为工业园区不允许取土,库区Ⅱ号土料厂储量仅有50万m3、备用Ⅲ号、Ⅳ号土料场黏粒含量低于5％,不满足均质土坝抗渗要求,而附近再选不出更合适库址,对当地土料进行大量的掺和制备,投资大,工期长,不是最佳方案.因此,根据当地资源条件,经过多方案比较后决定采用合格土料填筑主沟槽,其余部分坝段采用塑性混凝土防渗墙和复合土工膜防渗进行辅助防渗,筑坝土料采用Ⅲ号低液限粉土.经2年运行实践检验,坝体满足设计及规范稳定、渗流要求,既节约了工程投资,又保证了建设工期.本文详细论述了用低黏粒土筑坝的措施方案,为类似工程提供了较好的借鉴和指导.

摘要： 土体固结造成的沿防渗墙的负表面摩擦(NSF)在大坝工程中受到高度关注.负表面摩擦是由沿防渗墙界面和固结土体的相对运动引起的下剪应力形成的,即沉降土体从防渗墙经过时形成的.由于施工程序进度和土体固结是与时间相关的,所以负表面摩擦的形成也是与时间相关的.在潮湿的天气时可以在透水下游区进行上游面附近的斜心墙施工,在干燥的天气时在倾斜防渗区进行后续施工.因此,该位置往往确保了施工速度的提升.本文旨在确定斜心墙几何形状和施工程序进度对土石坝防渗墙中负表面摩擦的影响.为此,进行了一些数值分析来考虑坝基土体固结,并使用基于有限差分法(FDM)的FLAC-2D软件模拟流固全耦合现象.由于固结增强在防渗边界及周边原土体可能出现的滑移,故而在这一部位采用了接触单元.计算结果表明,施工进度和斜心墙几何形状使防渗墙侧面所受剪应力及土体固结过程中沿截水轴反转的某些地方的剪应力方向发生重大变化.因此,应采用大小适当的防渗墙,以使其不仅能承受负表面摩擦,而且有利于保证安全的环境,具有适当的防渗功能.

摘要： 众所周知，土坝施工沿线一般都很长，填筑方量也很大，而且坝体一般均由黏土心墙、砂砾石坝壳、反滤体以及堆石坝壳等多种材料填筑而成。而这些原材料都是在相对固定的料场开采，经重型机械运至坝面。由于坝体填筑是上下游坝壳和心墙同步填筑、分层施工，因此，重型运输车辆（包括推土机及挖掘机等）不可避免地跨越已填筑好的黏土心墙，为防止黏土因被车压造成剪切破坏，造成大的返工，必须对跨越心墙部位加以保护。通常的做法是：在黏土心墙的指定部位设立过路道口，只允许重型机械从道口跨越心墙，本文阐述的就是心墙临时路口设置的基本方法和实际施工的效果。通常设置路口保护心墙的办法有架钢栈桥法、铺钢板法、铺设皮带法、超填黏土法、铺砂砾石料法。本文通过自己的施工实践，找到了重型车辆跨越黏土心墙道口的较好办法，对黏土心墙进行可靠的防护措施，即铺填砂砾石料法。经过仔细跟踪观测，道口部位的黏土心墙得到了可靠的保护，没有发生黏土心墙因压坏而返工的事故。所以，经实践证明，本方法是成功的，既方便施工，又降低造价。本方法经实践证明效果良好，已被业主、监理批准采用。

摘要： 堤坝隐患在工程物探图像上通常多反映为低频异常、振幅较大、同相轴在时间轴上反映滞后等,这是由于软弱土质对弹性波的吸收所致.土力学上有一种粘性土,失水收缩、吸水膨胀,若土体长期处于失水过程,则土质坚硬、裂缝发育.怎样利用工程物探方法检测该种类型的堤坝、物探图像怎样解译、并推断出检测范围内的堤坝现状?笔者使用SWS-1G型多功能面波仪,利用SWS频谱处理软件,通过对一实例的工程物探图像解译,得到高密度多波列地震影像振幅谱图,结合原位探测,推断出堤坝隐患发育段,经过开挖验证,推断结论与堤坝现状隐患较高度吻合,为工程评价提供了可信的数据.

摘要： 堤坝隐患在工程物探图像上通常多反映为低频异常、振幅较大、同相轴在时间轴上反映滞后等,这是由于软弱土质对弹性波的吸收所致.土力学上有一种粘性土,失水收缩、吸水膨胀,若土体长期处于失水过程,则土质坚硬、裂缝发育.怎样利用工程物探方法检测该种类型的堤坝、物探图像怎样解译、并推断出检测范围内的堤坝现状?笔者使用SWS-1G型多功能面波仪,利用SWS频谱处理软件,通过对一实例的工程物探图像解译,得到高密度多波列地震影像振幅谱图,结合原位探测,推断出堤坝隐患发育段,经过开挖验证,推断结论与堤坝现状隐患较高度吻合,为工程评价提供了可信的数据.

摘要： 本发明公开了一种用于新建土坝及用于根治病险土坝的土工膜防渗排水系统，包括依次层叠铺设在土坝迎水坡面上的水泥土护层、砂垫层、土工膜、土工布、铺膜上防护层；土坝迎水坡面上间距设置有多道兼作排水槽的抗滑槽；土坝迎水面沿坡脚设置有一道截水墙，截水墙体内的一侧部设置有集水池；排水槽与集水池上部连通，集水池下部通过水平设置的坝底排水管穿过土坝底部连通至土坝的排水棱体外；砂垫层包括铺设在水泥土护层上的粗砂垫层和铺设在粗砂垫层上的细砂垫层；膜上防护层包括从上到下依次设置的面护层、中护层、粘性土壤层。膜下渗水会被纵、横向设置的排水系统快速地汇集到集水池并通过坝底排水管排出，“堵”与“疏”结合，确保土坝的安全。

摘要： 本发明公开了一种沿海宽河谷地区混凝土坝和土坝的接头，属于混凝土坝和土坝接头领域，为了解决现有插入式接头的上游侧裹头受高风速影响导致护坡破坏的问题，一种沿海宽河谷地区混凝土坝和土坝的接头，所述混凝土坝和土坝的接头为插入式接头，该插入式接头具有上游侧裹头，该上游侧裹头的外轮廓线与坝轴线水平投影线的交角β为大于120°的钝角。本发明大大缓解了波能集中，避免了土坝上游变坡失稳甚至跨坝的威胁，尤其适用于高风速的宽河谷地区。

摘要： 本发明公开了一种用于新建土坝及用于根治病险土坝的土工膜防渗排水系统，包括依次层叠铺设在土坝迎水坡面上的水泥土护层、砂垫层、土工膜、土工布、铺膜上防护层；土坝迎水坡面上间距设置有多道兼作排水槽的抗滑槽；土坝迎水面沿坡脚设置有一道截水墙，截水墙体内的一侧部设置有集水池；排水槽与集水池上部连通，集水池下部通过水平设置的坝底排水管穿过土坝底部连通至土坝的排水棱体外；砂垫层包括铺设在水泥土护层上的粗砂垫层和铺设在粗砂垫层上的细砂垫层；膜上防护层包括从上到下依次设置的面护层、中护层、粘性土壤层。膜下渗水会被纵、横向设置的排水系统快速地汇集到集水池并通过坝底排水管排出，“堵”与“疏”结合，确保土坝的安全。

摘要： 本发明公开了一种沿海宽河谷地区混凝土坝和土坝的接头，属于混凝土坝和土坝接头领域，为了解决现有插入式接头的上游侧裹头受高风速影响导致护坡破坏的问题，一种沿海宽河谷地区混凝土坝和土坝的接头，所述混凝土坝和土坝的接头为插入式接头，该插入式接头具有上游侧裹头，该上游侧裹头的外轮廓线与坝轴线水平投影线的交角β为大于120°的钝角。本发明大大缓解了波能集中，避免了土坝上游变坡失稳甚至跨坝的威胁，尤其适用于高风速的宽河谷地区。

摘要： 本发明提供一种土坝定向灌浆装置，涉及土坝灌浆领域，包括T型管，T型管由上到下分为第一管和第二管，其中，第一管与第二管的管口重合且两管内径一致定位件，定位件包括定位套、囊套以及滑套，其中，定位套和滑套以上下布置圈套至第二管处，该定位套至第二管处静止，该滑套至第二管处滑动，囊套则置于定位套和滑套之间，且囊套两端至定位套和滑套相邻端部固定；万向管件，万向管件安装在第二管的另一管口处；本发明以牵拉管与滑套为基点，使万向管件的尾口朝受拉方向弯曲，与此同时，使滑套至第二管处朝定位套抵近滑动，促使囊套向外扩展并紧贴至注浆通道内壁，实施定位与灌浆角度同步控制的操作效果。

摘要： 本发明提供了基于环境因子滞后性分析的堆石混凝土坝变形预测方法，包括以下步骤：步骤1：对大坝变形时间序列变形监测值进行偏自相关性分析，确定变形因子滞后时间；步骤2：对变形测值序列进行CEEMDAN分解，得到分解序列，并计算序列样本熵值，将样本熵值较高的噪声序列予以剔除；步骤3：根据不同时间滑移窗口滞后长度生成环境量滞后序列；步骤4：计算变形测值分解序列与环境量滞后序列间的皮尔逊相关性系数，选取与各分解序列相关性最高的环境量滞后序列作为滞后因子；步骤5：根据变形因子、滞后因子构建变形预测输入数据集，应用IPSO‑GRU模型预测堆石混凝土坝变形值。应用本技术方案可有效提高模型的预测精度。

摘要： 本发明公开了一种新型混凝土坝施工BIM模型编码方法。包括结合设计与施工边界条件对大坝整体BIM模型分层分级进行模型分割，得到各浇筑仓BIM模型；定义各浇筑仓BIM模型的命名规则；调整各浇筑仓BIM模型名称节点在模型结构树上的位置关系；根据条件更新编码；根据条件更新模型和编码；得到大坝各浇筑仓的全局唯一性标识码；实现基于各浇筑仓BIM模型为载体及其全局唯一性标识码的几何、非几何要素映射。本发明利用大坝施工BIM模型作为准确描述大坝各项几何特征与非几何特征的信息输入载体的技术路线，从而实现以模型中的每一浇筑仓模型为载体，实现任一浇筑仓时空特征信息、浇筑先后关系等非几何信息要素与几何特征信息的一一映射。

摘要： 本发明涉及水利水电工程技术领域，尤其涉及一种止水结构及混凝土坝，其包括前侧止水、后侧止水和隔断止水，前侧止水设置在后侧止水的前侧，前侧止水包括位于两侧的前侧连接部和位于中间的前侧止水部，后侧止水包括位于两侧的后侧连接部和位于中间的后侧止水部，隔断止水包括隔断止水部，隔断止水部的前侧与前侧止水部相连接，隔断止水部的后侧与后侧止水部相连接，止水结构包括前侧止水和后侧止水构成的两道止水，该止水结构安装在混凝土坝中后，整个止水结构能够形成若干个不同高程的柜格，柜格之间是不连通的，当止水结构一处破损，甚至多处破损，也不影响整个止水结构继续发挥作用，显著提高了止水使用效果。

摘要： 本发明实施例公开了一种混凝土坝仓面养护装置及方法，属于混凝土坝养护技术领域，包括混凝土坝主体，所述混凝土坝主体的顶部设置有混凝土仓，所述混凝土仓的内部设置有第一温度传感器，所述混凝土仓的表面设置有第二温度传感器。本发明通过各个结构的相应配合使用，传感器测得的温度信息以及目标气温信息，建立对应的温度变化过程线，判断计算得到的混凝土仓内外温差应力是否符合浇筑混凝土仓的规范要求，确保装置不影响混凝土施工过程以及混凝土的配合比，能够实现仓面不积水，进而确保内外温差在合理范围内，防止仓内环境温度超标，同时可以根据判断结果选择性地校正目标气温信息，安装便捷，可高效自动化实现混凝土仓的养护。

摘要： 本实用新型公开了一种沿海宽河谷地区混凝土坝和土坝的接头，属于混凝土坝和土坝接头领域，为了解决现有插入式接头的上游侧裹头受高风速影响导致护坡破坏的问题，一种沿海宽河谷地区混凝土坝和土坝的接头，所述混凝土坝和土坝的接头为插入式接头，该插入式接头具有上游侧裹头，该上游侧裹头的外轮廓线与坝轴线水平投影线的交角β为大于120°的钝角。本实用新型大大缓解了波能集中，避免了土坝上游变坡失稳甚至跨坝的威胁，尤其适用于高风速的宽河谷地区。